Кафедра металургії та організації виробництва (МОВ)
Постійне посилання колекціїhttps://dspace.mipolytech.education/handle/mip/875
Переглянути
13 результатів
Результати пошуку
Документ Поетапне видавлювання пустотілих деталей рухомими формоутворюючими інструментами(Херсонський національний технічний університет, 2019) Алієва, Л. І.; Левченко, В. М.; Малій, Х. В.Підвищення складності конфігурації штампованих деталей забезпечує ефективність і конкурентоспроможність процесів холодного видавлювання. Нові технологічні схеми деформування, що дозволяють отримати видавлюванням деталі зі складним зовнішнім і (або) внутрішнім профілем, змінною товщиною стінки, а також з потовщеннями і фланцями різних видів, відрізняються більш складною кінематикою руху деформуючого інструменту.Документ Моделювання процесу комбінованого радіально-зворотного видавлювання деталей з фланцем(Донбаська державна машинобудівна академія, 2019) Алієва, Л. І.; Алієв, І. С.; Грудкіна, Н. С.; Малій, Х. В.Розглянуто способи виготовлення стрижневих деталей з фланцем і осьовим відростком видавлюванням. Наведено результати моделювання процесу комбінованого радіально-зворотного видавлювання стрижневої деталі з фланцем і відростком енергетичним методом верхньої оцінки. Для оперативного розрахунку компонент приведеного тиску для кінематичних елементів паралельної течії металу розроблені та підготовлені залежності для розрахунку елементів приведеного тиску деформування, зсуву і тертя на межах модуля.Документ Аналіз напруженого стану порожнистих деталей в процесі зворотно-радіального видавлювання(Донбаська державна машинобудівна академія, 2019) Абхарі, П. Б.; Малій, Х. В.; Кузенко, О. А.Розглянуто процес зворотно-радіального видавлювання порожнистих деталей з потовщеннями. Методом скінченних елементів за допомогою програмного пакета QForm 2D/3D досліджено напружено-деформований стан заготовки в процесі поетапної деформації. В результаті дослідження отримані картини розподілу інтенсивності деформацій і інтенсивності напружень в осередку деформації на різних стадіях процесу видавлювання. Осередок деформації зосереджений під пуансоном на певну глибину і в стінці одержуваного стакану, а максимальне значення інтенсивності деформацій спостерігаються у перехідної кромки пуансона в області калібруючого пояска пуансона. Обробкою результатів аналізу силового режиму побудований графік залежності сили видавлювання P від ходу робочого пуансона S. Було встановлено що з переміщенням активного пуансону постійно збільшується сила деформування від нуля до 500 кН в кожній з трьох зон видавлювання через те що постійно збільшується обсяг осередку деформації в заготовці, яка деформується.Документ Study of biomass utilisation in the iron ore sintering(Technical University of Košice, 2019) Kieush, L.; Yaholnyk, M. V.; Boyko, M.; Koveria, A.; Ihnatenko, V.; Ягольник, М. В.Dominating globally and within Ukraine, the blast-furnace practice for iron production requires iron ore sintering preparation wherein the significant amount of fossil fuel is consumed, accompanied by harmful emissions into the environment. Pursuing the purpose to mitigate this negative impact, we address the promising direction of biomass utilisation for a partial replacement of fossil fuels in iron ore sintering. This paper considers the benefits of fossil fuels substitution with biomass, the world practice of biomass utilisation in iron ore sintering and the scope of the biomass energy potential in Ukraine. The study for obtaining sinters with the use of raw biomass fuels (sunflower husk, walnut shell) and charcoal has been carried out via lab-scale sintering pot. The influence of various biomaterials types on the process of iron ore sintering have been investigated and the obtained sinter quality in comparison with the conventional types of the fuels allows establishing the feasibility of replacing 25 % of coke breeze by charcoal or by walnut shell. The sunflower husk application is possible if preliminary preparation of the material for increasing bulk density is assumed to be carried out, for instance, by pressing.Документ Mastering High-Strength Shipbuilding Steel Plate Production Using Thermo-Mechanical Controlled Process (TMCP) at the Rolling Mill 3600(Izdevnieciba “Balta Publishing”, 2018) Kurpe, O. G. ; Kukhar, V. V. ; Курпе, О. Г.; Кухар, В. В.Документ Experimental Research of Spring-Back Effect during Sequential Forming with Different Inner Angle, Thickness and Bending Width of Blank(UTP University of Science and Technology, 2019) Kukhar, V. V. ; Nahnibeda, M. M.; Radushev, O.; Markov, O.; Anishchenko, O. S. ; Prysiazhnyi, A. H. ; Кухар, В. В.Документ Developing of manufacturing technology for hot rolling coils (steel grade S355MC) at the wide-strip rolling mill 1700(SCIEMCEE Publishing London, 2018) Kurpe, O. G.; Kukhar, V. V. ; Курпе, О. Г.; Кухар, В. В.Документ Управление тепловым состоянием тонколистового проката для повышения равномерности распределения механических свойств(Приазовский государственный технический университет, 2018) Кухарь, В. В.; Присяжный, А. Г.; Балалаева, Е. Ю.; Тузенко, О. А.; Курпе, А. Г.; Анищенко, А. С.; Кармазина, И. В.Рассмотрены вопросы совершенствования технологии и режимов горячей тонколистовой прокатки. Проанализированы методы управления тепловым со-стоянием поперечного сечения раската на непрерывных широкополосных станах (НШПС), влияние температуры на механические свойства тонких листов и по-лос. Изложена методика исследований и разработки математических моделей изменения температуры по ширине раската. Изучено явления подстывания кро-мок полосы с использованием адаптированной математической модели и про-граммного обеспечения. Выполнен расчет температурных и деформационных режимов прокатки широких полос с использованием индукционного подогрева полосы в условиях НШПС. Разработаны новые режимы прокатки относительно тонких полос и листов, обеспечивающие повышение равномерности распределе-ния механических свойств проката.Документ Освоєння виробництва гарячекатаних рулонів зі сталі марки X52M для подальшого виробництва труб згідно з вимогами API-5L, на стані 1700 ПрАТ «ММК ІМЕНІ ІЛЛІЧА»(КрНУ імені Михайла Остроградського, 2018) Курпе, О. Г.; Кухар, В. В.; Шебаніц, О. М.; Kurpe, O. G. ; Kukhar, V. V. ; Shebanits, O.В умовах стану 1700 ПрАТ «ММК ІМЕНІ ІЛЛІЧА» вперше розробленотехнологіюта виготовленоспособом термомеханічної контрольованої прокаткипартіюгарячекатаних рулонів розмірами 8х1260 мм зі сталі марки Х52Мдля подальшого виробництва електрозварних труб по стандарту API-5L. Технологія розроблена з вико-ристанням загальних вимог до виробництва прокату способом термомеханічної контрольованої прокатки з використанням математичної моделі технологічного процесу прокатки. При виробництві додатково застосованоконтрольоване повітряне охолодження рулонів до температури 450 оСпісля змотування, що забезпечує змен-шення товщини шару повітряної окалини та покращує якість поверхні, у томи числі при подальшому виготов-ленні електрозварних труб.Розроблена технологія дозволяєзабезпечити виробництво рулонів,які відповідають сучасним світовим вимогам та задовольняють потреби вітчизняних та закордонних виробників електрозварних труб. Визначенонаступні крокидослідженьз метою покращення якості та подальшого освоєння прокату для виробництва електрозварних труб по стандарту API-5L.Документ Синхронізація роботи клітей чорнової групистану 1700 ПрАТ «ММК ім. ІЛЛІЧА»(Приазовський державний технічний університет, 2018) Курпе, О. Г.; Кухар, В. В.; Kurpe, O. G. ; Kukhar, V. V.В роботі розроблена технологія синхронізації клітей чорнової групи стану 1700 за рахунок розподілу режимів обтиску. Розроблена технологія дозволяє збільшити ва-гу рулонів на проміжному етапі реконструкції стану 1700 з 9 т до 15,83 т. Вико-нано розрахунок максимальної довжини слябу товщиною 150 мм, яка становить 9320 мм і яку можна використовувати для впровадження технології синхронізації на стані 1700. Подальше збільшення довжини слябу призведе до необхідності до-даткової синхронізації роботи клітей NoNo2-3-4. Виконано розрахунок необхідної потужності двигунів синхронізованих клітей з врахуванням навантаження під час знаходження розкату одночасно у двох клітях. Необхідна потужність двигунів не перевищила встановлене проектом обмеження у 8000 кВт.